# Linear Static MITC4 Shell Numerical Review ## Metadata - feature_id: `linear-static-mitc4-shell` - source_requirement: `docs/requirements/linear-static-mitc4-shell.md` - source_research: `docs/research/linear-static-mitc4-shell-research.md` - source_formulation: `docs/formulations/mitc4-shell-formulation.md` - source_commits: requirements `5c3025a`, research `02680dc`, formulation `67251e0` - status: `needs-formulation-revision` - owner_agent: `numerical-review-agent` - date: `2026-08-11` - implementation_planning_authorized: `false` - review_scope: `현재 선형 정적 formulation 전체 및 미래 기하비선형 tangent 절의 수학 구조` ## Review Verdict - verdict: `needs-formulation-revision` - primary_reason: 현재 geometry near-singularity 지표가 길이 방향 collapse를 검출하지 못하고, drilling 후보 비교가 공통 무차원 척도로 정규화되지 않았으며, rank와 conditioning 판정에 혼합 단위 DOF를 제거하는 scaling 계약이 없다. - secondary_dependencies: `needs-numerical-calibration`, `needs-reference-model` - current_linear_kernel_assessment: MITC4의 20-DOF 물리 kinematics, covariant shear tying, plane-stress constitutive law, `2 x 2 x 2` integration, 24-DOF 변환 및 recovery의 중심 수학 구조는 타당하다. - future_nonlinear_assessment: Total Lagrangian residual과 material/geometric tangent의 변분 구조는 타당하지만, finite-director chart와 global 24-DOF 일관 선형화가 확정되지 않아 미래 구현용 정식화로는 아직 불완전하다. 따라서 현재 문서는 유용한 formulation baseline이지만 Implementation Planning으로 넘길 수 없다. 아래 confirmed defect를 Formulation Agent가 수정하고, drilling 및 director/geometry calibration evidence가 준비된 뒤 Numerical Review를 다시 수행해야 한다. ## 1. Review Method and Evidence Boundary 검토는 다음 순서로 수행했다. 1. 요구조건의 단위, DOF, rigid mode, tolerance 및 output 계약을 formulation과 대조했다. 2. 원 MITC4 문헌의 director interpolation, edge-midpoint shear tying, full integration, rigid mode 및 nonlinear incremental 식과 대조했다. 3. 각 matrix block의 차원, 변환의 virtual-work 보존, 부호 및 component order를 독립적으로 재유도했다. 4. geometry 및 drilling 후보에 대해 formulation이 통과시키면 안 되는 극한 예를 구성했다. 5. 확인된 결함, 알려진 위험, 근거가 부족한 open decision을 분리했다. 코드, Harness, Abaqus 및 reference solver는 실행하지 않았고 formulation 문서는 수정하지 않았다. 이 리포트는 reference comparison이나 release 승인이 아니다. ## 2. Critical Findings ### NR-C01 — Critical — 현재 Jacobian 지표가 직교 collapse를 검출하지 못함 Formulation은 $$ j_s=\frac{J} {\|\mathbf G_\xi\|\,\|\mathbf G_\eta\|\,\|\mathbf G_\zeta\|} $$ 와 `J_min/J_max`를 제안한다. 다음 직교 mapping을 고려한다. $$ \mathbf G_\xi=(1,0,0),\qquad \mathbf G_\eta=(0,\varepsilon,0),\qquad \mathbf G_\zeta=(0,0,t/2),\qquad \varepsilon>0. $$ 그러면 $$ J=\varepsilon t/2, \qquad j_s=1, \qquad J_{min}/J_{max}=1 $$ 이므로 `epsilon -> 0`인 near-collapsed element도 두 무차원 지표를 모두 완전히 통과한다. `J>0`은 exact zero만 배제하고 user-consistent unit에서 near-zero를 판정할 기준이 되지 않는다. Formulation에 “degenerate area를 별도 거부”한다고 적혀 있지만 그 scale-aware measure와 threshold가 수식 또는 알고리즘으로 정의되지 않았다. 이는 `FESA-REQ-LSMITC4-016`의 near-singular Jacobian 거부를 구현할 수 없게 하는 confirmed defect다. [[MITC Shell Kinematics]]의 degenerated mapping은 valid reciprocal basis를 전제로 하고, [[Shell Locking Phenomenon]]이 지적하는 distortion 위험도 geometry acceptance가 실제 collapse를 식별할 것을 요구한다. Required revision: - 다음 세 종류를 분리해 모두 정의해야 한다. - angular/director measure: 현재 `j_s` 계열; - surface-collapse/aspect measure: $$ a_g=\frac{\|\mathbf A_\xi\times\mathbf A_\eta\|}{L_e^2}, \qquad L_e=\max_{edge\ (I,J)}\|\mathbf X_J-\mathbf X_I\|; $$ - variation/warp measure: `J_min/J_max`와 Gauss/center normal deviation. - exact threshold는 distortion sweep에서 정하되, measure 자체는 formulation에 먼저 고정해야 한다. - center, Gauss, tying 및 committed recovery point가 동일한 orientation/validity inventory를 사용해야 한다. ### NR-C02 — Critical — drilling 후보가 공통 물리 척도로 정규화되지 않음 Formulation의 후보 A와 B는 모두 `force*length` 차원을 가져 dimensional consistency는 만족한다. 그러나 얇은 쉘 극한에서 두 기준의 크기는 매우 다르다. 후보 A는 $$ k_{ref}^{(A)} =\frac{GtA}{1+qA/t^2} \xrightarrow[A/t^2\to\infty]{} \frac{Gt^3}{q}, $$ 후보 B는 $$ D_{iso}=\frac{Et^3}{12(1-\nu^2)}. $$ 따라서 $$ \boxed{ \frac{k_{ref}^{(A)}}{D_{iso}} \to\frac{6(1-\nu)}{q}} $$ 이고 `nu=0.3`, `q=2.5e-5`이면 그 비는 `168000`이다. 동일한 `alpha_d=1e-3`을 곱하면 후보 A의 drilling stiffness는 약 `168 D_iso`가 되지만 후보 B는 `0.001 D_iso`가 된다. 동일한 `10^-3` 중심 sweep은 서로 같은 “작은 drilling” 영역을 비교하지 않는다. Formulation 17.4절의 “모든 후보를 research order 주변에서 sweep”은 이 차이를 제거하지 못한다. `10^-3`은 thesis의 다른 reference scale에 붙은 사례이며 후보 A와 B의 공통 coefficient가 아니다. Required revision: - 후보 비교의 독립 변수는 raw `alpha_d`가 아니라 $$ \rho_{d,I}=\frac{k_{d,I}}{D_{iso}} $$ 또는 승인된 physical rotational-block scale에 대한 동등한 무차원 비로 정의한다. - 각 후보의 `alpha_d <-> rho_d` 변환을 명시한다. - sweep은 하나의 임의 중심값을 공유하지 말고, 낮은 쪽 rank/conditioning 실패와 높은 쪽 physical response contamination을 모두 관찰할 때까지 로그 범위를 확장한다. - nominal value는 stable plateau의 가장 작은 값으로 선택하고, 인접 decade에서 `U/N/M/Q`와 energy의 민감도를 기록한다. Research는 exact Abaqus small factor를 제공하지 못하며 이 gap을 정직하게 기록했다. 따라서 source 인용만으로 coefficient를 고를 수 없고 numerical calibration evidence가 필요하다. ### NR-C03 — Critical — rank와 conditioning 판정에 DOF scaling이 없음 Shell stiffness의 block 단위는 서로 다르다. | block | units | | --- | --- | | translation-translation | `force/length` | | translation-rotation | `force` | | rotation-rotation | `force*length` | 따라서 raw `K20` 또는 `K24`의 singular value/eigenvalue와 condition number는 길이 단위 변경에 불변하지 않다. Formulation은 혼합 단위 diagonal minimum을 올바르게 금지했지만, rank/conditioning study에는 같은 문제를 해결하는 scaling을 정의하지 않았다. Required revision: $$ \mathbf q=\mathbf S_e\widehat{\mathbf q}, \qquad \mathbf S_e=\operatorname{blockdiag}_{I=1}^{4} \left(L_e\mathbf I_3,\mathbf I_3\right), $$ $$ \boxed{ \widehat{\mathbf K}_e=\mathbf S_e^T\mathbf K_e\mathbf S_e}. $$ `K_hat`의 모든 성분은 `force*length` 단위를 가지므로 normalized rank와 spectrum을 비교할 수 있다. `L_e`는 Section NR-C01의 scale-aware element length와 일치시켜야 한다. Physical `20 x 20` matrix에는 노드당 `(L_e I3, I2)` scaling을 적용한다. 수치 rank, drilling-mode separation 및 condition evidence는 raw matrix가 아니라 이 scaled matrix에서 정의해야 한다. Global `Kff`에도 model-level translational/rotational scaling 계약이 필요하다. ### NR-C04 — Major — linear weak form이 20-DOF와 24-DOF 시험공간을 혼용함 Formulation 7.1절은 ```text delta epsilon_bar^{,T} C5 epsilon_bar ``` 로 기록되어 있다. 쉼표는 미분 index가 아니며 의도한 식은 $$ \delta W_{int}^{phys} =\int_{\Omega_0} (\delta\overline{\boldsymbol\epsilon})^T \mathbf C_5\overline{\boldsymbol\epsilon}\,dV $$ 이다. 이후 `B^T C B` 식은 올바르므로 부호나 kernel 자체의 결함으로 전파되지는 않는다. 그러나 notation 오기 외에도 test-space mismatch가 있다. 물리 평형을 `delta q20 in V20`에 대해 선언한 뒤 external work를 `delta qg^T f_CLOAD`로 쓰고, drilling variation을 별도 절에 두었지만 하나의 complete 24-DOF weak form으로 결합하지 않았다. Rectangular `T_p`를 사용하는 현재 계약에서는 다음과 같이 전역 시험공간을 명시해야 한다. $$ \delta\mathbf q_g^T\left[ \mathbf T_p^T\mathbf f_{int}^{20} +\mathbf T_d^T\mathbf K_d^l\boldsymbol\gamma -\mathbf f_e^{CLOAD}\right]=0 \qquad\forall\delta\mathbf q_g\in V_{24}^0, $$ $$ \mathbf f_{int}^{20} =\int_{\Omega_0}\overline{\mathbf B}^T \mathbf C_5\overline{\mathbf B}\mathbf q_{20}\,dV. $$ 동등하게 physical part만 쓸 때는 `delta q20^T f_int20 = delta qg^T T_p^T f_int20`을 명시해야 한다. Element equation은 이 global form과 일치하지만 weak-form source of truth가 다른 시험공간을 혼용하므로 formulation revision이 필요하다. ### NR-C05 — Future-only Major — nonlinear 20-to-24 DOF tangent mapping이 미완성 Future section의 covariant Green-Lagrange first/second derivative와 $$ K^{mat}_{AB}=\int B_A^T C_T B_B\,dV, \qquad K^{geo}_{AB}=\int s^T G_{AB}\,dV $$ 는 Total Lagrangian virtual work와 일관된다. 이는 [[Total Lagrangian Shell Formulation]] 및 [[Green-Lagrange Strain Linearization]]과 부합한다. 그러나 nonlinear physical coordinate는 20개 director-chart coordinate로 정의된 반면, linear limit에서 곧바로 `K_phys^24`로 환원된다고 서술한다. Finite rotation에서 global `[URX,URY,URZ]`와 two-parameter director chart 사이의 mapping, 그 mapping의 first/second derivative, chart update 및 objective drilling potential이 정의되지 않아 이 환원은 현재 증명되지 않는다. 이 finding은 승인 범위인 linear-static implementation을 차단하지 않지만, Section 15를 미래 nonlinear implementation-ready formulation으로 사용할 수 없게 한다. 미래 nonlinear gate 전에 별도 formulation revision이 필요하다. ## 3. Confirmed Consistent Parts ### 3.1 DOF ordering, director sign, and transformation - Global order `[UX,UY,UZ,URX,URY,URZ]`와 physical local order `[uX,uY,uZ,alpha,beta]`는 요구조건과 일치한다. - Right-handed `(a,b,d)`에서 $$ \delta\mathbf d =\boldsymbol\theta\times\mathbf d =-\alpha\mathbf b+\beta\mathbf a $$ 이므로 rotation sign은 원 MITC4 문헌과 일치한다. - `T_p=P T`, `T_d=D_gamma T`의 크기는 각각 `20 x 24`, `4 x 24`이며 virtual work를 보존한다. - Orthonormal frame과 disjoint selector 때문에 $$ \mathbf T_p\mathbf T_d^T=\mathbf0. $$ 따라서 `rank(K20)=14`, `k_d,I>0`을 전제로 physical rank 14와 drill rank 4가 서로 중첩되지 않아 exact-arithmetic stabilized rank는 18, nullity는 6이다. - Physical rigid mode에서 $$ \boldsymbol\theta_I =\boldsymbol\omega-(\boldsymbol\omega\cdot\mathbf d_I)\mathbf d_I $$ 로 `gamma=0`을 구성하는 규약은 approved five-DOF gauge contract와 일치한다. 수치적으로 이 rank를 판정하는 방법은 NR-C03 수정과 drilling calibration 이후에만 승인할 수 있다. ### 3.2 MITC tying and B operator Tying alias를 원 논문의 A/B/C/D로 다시 쓰면 | FESA location | source alias | component | | --- | --- | --- | | `T_xi+ = (0,+1,0)` | A | `epsilon_xi-zeta` | | `T_xi- = (0,-1,0)` | C | `epsilon_xi-zeta` | | `T_eta+ = (+1,0,0)` | D | `epsilon_eta-zeta` | | `T_eta- = (-1,0,0)` | B | `epsilon_eta-zeta` | 이므로 interpolation weight와 edge inventory는 원 MITC4 식과 일치한다. Direct covariant strain column $$ B^{DI}_{\alpha\beta,A} =\frac12(\mathbf G_\alpha\cdot\mathbf h_{A,\beta} +\mathbf G_\beta\cdot\mathbf h_{A,\alpha}) $$ 도 small-strain covariant relation과 일치한다. Tied covariant tensor를 reciprocal basis로 복원하고 engineering shear factor를 적용하는 순서가 명확하며, residual과 stiffness가 같은 projection을 사용한다. 이는 [[Assumed Transverse Shear Strain Interpolation]]의 핵심 consistency 요구를 만족한다. ### 3.3 Constitutive matrix and units - `Cps`의 engineering `gamma12` coefficient는 `G`이고 transverse shear block은 `(5/6)G I2`다. - `-1 < nu < 0.5`, `E>0`에서 `C5`는 symmetric positive definite다. - `sigma33=0`, thickness strain 제외, centered homogeneous layer boundary가 요구조건과 일치한다. - `K20`, force, resultant, curvature 및 energy의 차원은 다음과 같이 일관된다. | quantity | units | | --- | --- | | membrane/shear strain | `1` | | curvature | `1/length` | | `N`, `Q` | `force/length` | | `M` | `force` | | physical/drilling energy | `force*length` | `5/6`은 승인된 homogeneous rectangular-thickness 범위에만 사용하므로 범위 확장도 없다. ### 3.4 Integration and hourglass assessment - `xi,eta,zeta = +/-1/sqrt(3)`, 모든 weight `1`인 `2 x 2 x 2` 규칙은 원 elastic MITC4의 `2 x 2` midsurface와 두 thickness point 근거에 부합한다. - Tying shear는 midsurface edge 값으로부터 만들어 두 thickness point에서 공통으로 사용하며, 나머지 mapping과 in-plane strain은 실제 thickness point에서 평가한다. - `S4`와 `S4R`이 동일한 full-integration path를 사용한다는 product mapping이 명확하다. - `1 x 1` reduced integration이 없으므로 별도 hourglass control은 `N/A`다. 이는 [[MITC4 Shell Element]]의 full `B^T D B` 경로 및 원 문헌의 no-spurious-mode 관찰과 일치한다. 다만 실제 rank는 distortion 및 drilling scaling을 포함한 test로 확인해야 한다. ### 3.5 Recovery signs and locations 정의 $$ \boldsymbol\epsilon_0=\frac1t\int\mathbf e_m\,dz, \qquad \boldsymbol\kappa=\frac{12}{t^3}\int z\mathbf e_m\,dz $$ 로부터 `e_m(z)=epsilon0+z kappa`이면 정확히 원래 `epsilon0`, `kappa`를 복구한다. 동일한 fixed midsurface local frame과 동일한 thickness quadrature를 사용하므로 $$ \mathbf N=\mathbf A\boldsymbol\epsilon_0, \qquad \mathbf M=\mathbf D\boldsymbol\kappa, \qquad \mathbf Q=\mathbf A_s\boldsymbol\gamma_0 $$ 가 centered homogeneous layer에서 일관된다. Bottom `z=-t/2`, top `z=+t/2`, `M=integral(z sigma dz)`의 부호도 서로 모순되지 않는다. Output order와 위치는 요구조건과 일치한다. ### 3.6 Linear reaction and equilibrium sign Full residual을 `r=K d-F`로 정의했으므로 constrained component는 반력이고 free component는 equilibrium evidence다. 전역 force/moment balance에서 applied load와 reaction을 더해 zero를 확인하는 부호도 이 정의와 일치한다. ## 4. Numerical Decisions ### 4.1 Approved in this review #### NR-D01 — Drilling-direction nodal moment projection Nonzero nodal moment에 대해 $$ \rho_M=\frac{|\mathbf d_I\cdot\mathbf M_I|}{\|\mathbf M_I\|} $$ 를 사용하고 `rho_M <= 1e-12`인 경우에만 tangent-plane moment로 수용한다. Zero moment는 별도 exact-zero case로 수용하며 denominator를 clamp하지 않는다. 이 기준은 `FESA-REQ-LSMITC4-051`의 normalized frame/orthogonality 기준과 일치하고 길이/힘 단위에 불변이다. #### NR-D02 — Algebraic normalized checks Formulation revision에서 다음 normalization을 명시한다. $$ e_{sym}=\frac{\|\widehat K-\widehat K^T\|_F}{\|\widehat K\|_F} \le10^{-12}, $$ $$ e_{rigid}=\frac{\|\widehat K\widehat r\|_2} {\|\widehat K\|_2\|\widehat r\|_2}\le10^{-10}, $$ $$ e_{frame}=\|R^TR-I\|_F\le10^{-12}. $$ Zero matrix/vector denominator는 pass로 clamp하지 않고 invalid test construction으로 분류한다. Transformation-energy check는 nonzero reference energy에 대해 $$ e_T=\frac{|E_g-E_l|}{|E_g|+|E_l|}\le10^{-12} $$ 를 적용하며 양쪽 energy가 exact zero인 rigid/pure-null case는 별도 action test로 판정한다. ### 4.2 Not approved — blocking evidence gaps #### NR-O01 — Drilling reference family, nominal coefficient, and plateau NR-C02/NR-C03을 반영한 normalized sweep 결과가 없으므로 후보 A/B/physical-block 중 어느 것도 승인하지 않는다. Exact-arithmetic positivity만으로 practical factorization과 physical contamination을 동시에 보장할 수 없다. #### NR-O02 — Drilling energy warning ratio Source는 static drill-specific acceptable ratio를 제공하지 않는다. Nominal plateau에서 `U/N/M/Q` 민감도와 함께 calibrate해야 하며, 현 단계에서 `1%`, `5%` 등의 임의 값을 승인하지 않는다. `Ephys`가 zero/near-zero이면 ratio를 만들지 않고 두 energy와 case classification을 보고하는 formulation 원칙은 승인한다. #### NR-O03 — Smooth-director angle `20 degrees`는 usable initial candidate이나 Abaqus grouping heuristic을 FESA hard rejection으로 바꾸는 결정이다. Pinched cylinder와 LE3의 coarse-to-fine mesh에서 incident normal deviation 분포와 false-fold/false-smoothing case를 확인하기 전에는 승인하지 않는다. #### NR-O04 — Geometry thresholds NR-C01의 measure가 먼저 추가되어야 한다. 그 뒤 valid distortion/warp sweep과 collapsed negative sequence가 pass/fail 사이에 분리 영역을 제공해야 threshold를 승인할 수 있다. #### NR-O05 — U tolerance and UR warning threshold 이 값은 Reference Model과 공동 소유이며 artifact/mesh evidence가 없다. U-only blocking, UR warning-only라는 정책은 승인하지만 수치값은 승인하지 않는다. ## 5. Numerical Risk Assessment | risk | assessment | status/control | | --- | --- | --- | | rigid body modes | 물리 20-DOF rank 14와 4 drill mode의 algebraic 분리는 타당 | scaled spectrum과 explicit six mode test 필요 | | patch test | membrane, bending, shear, twist field 정의가 가능 | 구현 전 component/sign별 exact field test 필요 | | symmetry | `B^T C B`, orthogonal congruence, diagonal drill로 구조상 symmetric | NR-D02 normalized check 적용 | | positive definiteness | free element는 six-mode semidefinite, valid constrained `Kff`는 positive definite 기대 | geometry/drill calibration 뒤 확인 | | hourglass | full `2 x 2` midsurface integration | `N/A`; spurious-mode eigencheck는 유지 | | shear locking | MITC tying으로 목표 현상을 완화 | thickness/mesh sequence 없이는 통과 주장 금지 | | membrane locking | original MITC4의 distorted curved-shell known limitation | curved/distorted convergence와 known limitation 기록 | | volumetric locking | approved plane-stress shell 범위 | `N/A`; 3D incompressible 의미로 확장 금지 | | distortion | 현재 measure가 collapse를 누락 | NR-C01 critical revision | | singular Jacobian | sign check는 있으나 near-singular scale가 불완전 | NR-C01 critical revision | | conditioning | drilling과 mixed-unit DOF에 민감 | NR-C02/NR-C03 critical revision | | linear solve convergence | direct linear solve에서는 Newton convergence N/A | residual/equilibrium `1e-10` 확인 | | mesh convergence | shear/membrane locking 및 curved response에 필수 | pinched cylinder/LE3 sequence 필요 | | nonlinear tangent | 물리 20-DOF variation 구조는 타당 | NR-C05 때문에 future implementation blocked | ## 6. Consistency Checks | check | result | evidence/comment | | --- | --- | --- | | material/section units | pass | `E, G, t`, `A/D/As`와 output units 일치 | | drilling dimensions | pass | 모든 후보와 `Kd`는 `force*length` | | rank/conditioning dimensional invariance | fail | DOF scaling 미정의, NR-C03 | | rotation/director signs | pass | `delta d=-alpha b+beta a` | | tying signs and inventory | pass | A/C/D/B alias와 weight 일치 | | DOF ordering | pass | global 6, physical 5 per node 정확 | | coordinate transforms | conditional pass | linear `T_p/T_d` 타당; future nonlinear mapping 미완성 | | matrix/vector dimensions | pass | 20/24/4 block 크기 일치 | | constitutive symmetry/positivity | pass | approved `E,nu` 범위 | | integration points/weights | pass | `2 x 2 x 2`, weight 1 | | Jacobian near-singularity contract | fail | orthogonal collapse counterexample, NR-C01 | | stiffness/residual sign | pass | `r=Kd-F`, reaction/equilibrium 일치 | | output component order | pass | generalized/resultant/stress order 일치 | | output locations | pass | four midsurface points와 bottom/mid/top 분리 | | weak-form test space/notation | fail | 20/24-DOF variation 혼용과 erroneous `^{,T}`, NR-C04 | | future material/geometric tangent | conditional pass | 20-DOF variation 타당, 24-DOF chart mapping 미완성 | ## 7. Verification Readiness - unit_tests: Section 7.1의 algebraic, frame, tying, rank, energy 및 geometry tests. - patch_tests: Section 7.2의 membrane, bending, shear, twist 및 rigid/drill states. - mms_or_mes: CLOAD-only 범위에서는 prescribed polynomial element state를 이용한 manufactured element solution을 사용하며 distributed-load full-domain MMS는 `N/A`다. - benchmark_reference_comparison: Section 7.3의 pinched cylinder, LE3 및 S4/S4R displacement evidence. - missing_evidence: Section 7.5의 drilling, geometry, director-angle, reference 및 future nonlinear evidence. ### 7.1 Unit and algebraic tests required 1. Shape partition, Kronecker delta, derivative sum. 2. Nodal/integration frame orthonormality, handedness, deterministic tie break. 3. `T_p T_d^T=0`, virtual work 및 energy congruence. 4. Source A/C/D/B tying value를 독립 hand calculation과 비교. 5. `K20`, `Kphys`, `Kdrill`, `Ke` symmetry와 separate energy. 6. Six physical rigid vectors, four pure drill vectors, scaled spectrum/rank. 7. Force/length 단위 변경 후 `K_hat`, rank decision, displacement/resultant invariance. 8. NR-C01 직교 collapse sequence와 inverted/warped/opposed-normal negative cases. 9. Bottom/mid/top stress와 thickness moment recovery의 analytical cross-check. 10. S4/S4R source type만 바꾼 동일 model의 internal-row equality. ### 7.2 Patch and manufactured element states - constant `E11`, `E22`, `G12` membrane states; - `K11`, `K22` pure bending과 top/bottom stress reversal; - `K12` pure twist; - `G13`, `G23` constant transverse shear; - physical rigid motion과 pure drilling separation. Distributed load가 없어도 prescribed nodal field와 element action으로 patch algebra를 검증할 수 있다. 각 test는 component order와 sign을 별도로 판정해야 한다. ### 7.3 Locking and benchmark evidence required - thin/thick cantilever 또는 plate의 thickness 및 mesh sequence; - regular/distorted pinched cylinder sequence; - NAFEMS LE3 coarse-to-fine sequence와 incident-normal angle inventory; - 필요 시 equivalent nodal loads를 명시한 Scordelis-Lo 보조 sequence; - S4 및 S4R source artifact 각 하나 이상. [[Shell Locking Phenomenon]]에 따라 한 개 mesh의 displacement 일치만으로 locking absence를 주장하지 않는다. [[MITC4 Shell Element]]의 patch 및 Scordelis-Lo 근거는 element family의 타당성을 지지하지만 FESA의 director/drilling/output convention을 자동 검증하지 않는다. ### 7.4 Drilling calibration evidence required NR-C02의 `rho_d`를 사용해 다음 두 실패 경계를 모두 포착해야 한다. - low side: scaled positive spectrum이 solver rank threshold 아래로 내려가거나 `Kff` conditioning/factorization이 불안정해지는 지점; - high side: U 또는 physical `N/M/Q`가 인접 decade에서 승인된 contamination bound를 넘거나 drilling energy가 physical response를 지배하는 지점. Stable interval이 존재하지 않으면 선택한 diagonal absolute-drill 방법 자체를 Requirements/Formulation으로 되돌려 재검토해야 한다. ### 7.5 Missing evidence - dimensionally normalized drilling sweep 결과; - revised geometry metric의 valid/invalid separation data; - curved benchmark별 incident-normal angle distribution; - reference `S4`/`S4R` artifact inventory와 U/UR scale; - future nonlinear 24-DOF objective tangent evidence. ## 8. Required Revisions ### Formulation Agent 1. NR-C01의 `L_e`, normalized surface-area/aspect, angular/director 및 variation/warp measure를 분리해 정의한다. 2. NR-C02의 `rho_d` 공통 물리 척도와 후보별 coefficient 변환을 정의하고 공통 `10^-3` 중심 sweep 문구를 제거한다. 3. NR-C03의 element DOF scaling과 normalized rank/conditioning 정의를 추가한다. 4. NR-C04에 따라 global 24-DOF complete weak form으로 test space를 통일하고 transpose 오기를 수정한다. 5. incident normal의 opposed-orientation 검사를 평균 이전에 수행하는 exact pair/reference 규칙을 명시한다. 6. NR-D01/NR-D02의 projection 및 normalized algebraic metric을 반영한다. 7. Future-only 절에서 20-coordinate tangent와 global 24-DOF mapping의 경계를 명확히 하고, 미확정 chart를 구현 가능하다고 읽을 수 있는 linear-limit 표현을 수정한다. ### Research Agent - MITC4 core theory의 추가 일반 조사는 필요하지 않다. - Exact drill coefficient에 대한 authoritative 공개 근거가 새로 확인되지 않는 한 문헌 수치로 gap을 억지로 닫지 않는다. - 추가 근거가 필요하다면 normal-angle hard rejection과 drilling normalization에 직접 적용 가능한 primary source만 보강한다. ### Reference Model Agent - `reference/shell/`을 read-only로 다시 inventory하고 S4R 선언 artifact의 실제 파일, provenance, input subset 및 displacement row를 확인한다. - 별도 S4 artifact를 준비한다. - LE3/pinched-cylinder mesh마다 incident-normal angle, mesh size 및 U reference scale을 metadata/evidence로 남긴다. - U mixed tolerance와 nonblocking UR warning threshold를 제안한다. ### Numerical Review Rerun - Formulation revision diff를 확인한다. - Geometry negative sequence와 drilling normalized sweep evidence를 검토한다. - Section 4.2의 open decision을 닫거나 명시적으로 다시 반환한다. - 그 전에는 `pass-for-implementation-planning`을 부여하지 않는다. ## 9. Downstream Handoff ### Implementation Planning Agent - **현재 handoff 금지.** `implementation_planning_authorized=false`다. - Numerical Review rerun이 통과한 뒤에만 Section 7의 test inventory를 `RED -> GREEN -> VERIFY` 순서로 변환한다. - Future nonlinear state/tangent는 현재 linear implementation plan에 포함하지 않는다. ### I/O Definition Agent - 수학적 blocker와 독립적인 schema 설계 초안은 가능하지만, geometry threshold, drilling coefficient/energy warning, U/UR tolerance를 implementation default로 선점하지 않는다. - NR-D01의 normalized drilling-load projection과 exact-zero handling을 diagnostic contract에 반영한다. ### Reference Model Agent - Section 8의 read-only inventory 및 benchmark evidence를 준비한다. - Abaqus S4/S4R formulation equivalence를 주장하지 않고 global U만 blocking evidence로 사용한다. ### Coordinator Agent - workflow를 Formulation revision으로 되돌린다. - `needs-numerical-calibration`과 `needs-reference-model`을 병렬 dependency로 추적한다. - 세 dependency가 닫히기 전에 Implementation Planning gate를 열지 않는다. ## 10. Evidence ### Repository sources - `docs/formulations/mitc4-shell-formulation.md` - `docs/research/linear-static-mitc4-shell-research.md` - `docs/requirements/linear-static-mitc4-shell.md` - `docs/reference-papers/MITC4/AContinuumMechanicsBasedFourNodeShell/` - `docs/reference-papers/MITC4/FourNodeQuadrilateralShellElementMITC4/` - `docs/reference-papers/MITC4/유한요소해석법을이용한쉘구조물의동적좌굴해석/` ### FEM wiki cross-checks - [[MITC4 Shell Element]] — physical five-DOF kinematics, edge-midpoint tying, `B^T D B`, patch 및 convergence evidence. - [[MITC Shell Kinematics]] — midsurface/director/thickness mapping. - [[Assumed Transverse Shear Strain Interpolation]] — shear-locking remedy와 projection consistency. - [[Shell Locking Phenomenon]] — transverse-shear 및 curved-shell membrane locking 구분. - [[Total Lagrangian Shell Formulation]] — reference-configuration residual/tangent. - [[Green-Lagrange Strain Linearization]] — material/geometric tangent 분리. Wiki는 교차 확인 근거이며 최종 project authority는 approved requirements, research 및 reviewed formulation이다.